原標題：羅茨風機溫度太高怎么辦？
一、羅茨風機溫度多少正常
一般正常來講羅茨風機的壓力越高溫度越高，轉速越高溫度越高，正常來說每增加20kpa會增加1.1攝氏度，轉速每增加200轉會增加0.9攝氏度。在一個就是風機越大溫度會高一點。
不同的生產廠家生產的相同的風機為什么溫度會不同，取決于間隙的調整，軸承的好壞，等等！
羅茨鼓風機正常工作溫度范圍在30-90℃，風機出口溫度與壓力是成正比曲線的。
羅茨風機機體溫度計算方式：室溫+每升高1000毫米水柱溫度上升10度（在此范圍內為正常值，超過則為羅茨風機溫度過高）
羅茨風機的溫度越高對風機的壽命影響更為嚴重。
二、造成羅茨風機溫度高的原因
1.油箱內油太多、太稠、太臟；
2.過濾器或消聲器堵塞；
3.壓力高于規定值；
4.葉輪過度磨損，間隙大；
5.通風不好，室內溫度高，造成進口溫度高；
6.運轉速度太低，皮帶打滑；
三、羅茨風機溫度太高怎么辦
1.降低油位或挾油，清除堵物；2.修復間隙；3.加大轉速，防止皮帶打滑；
4.增設出口降溫塔（不推薦）或換熱器；
5.減少系統阻力，比如盡量縮短管道，減少拐彎和閥門的個數等,盡可能降低管道壓力損失和其它壓力損失；
6.羅茨風機若是裝在室內的，注意通風。夏天可將隔音罩門打開，有條件的可以裝空調，電機溫度每升高10度,壽命就降低很多.所以室內裝空調,即可以延長設備壽命,又可以降低出口溫度；
7.如是水冷型羅茨風機，可采取水冷卻；
以上文章來源于上海瑞柘環保設備集團有限公司，如需轉載，請注明出處。
：
1 使用條件
1.1 進口氣體溫度一般不高于40℃。（特殊條件另行議定）
1.2. 氣體中固體微粒含量不大于100mg/m3，微粒*大尺寸應不大于葉輪*小工作側隙之半。
1.3. 煤氣中煤焦油含量應符合TJ28-78城市煤氣設計規范的規定。
1.4. 軸承運行溫度應不高于95℃。
1.5. 油箱內潤滑油溫度不超過65℃。
1.6. 使用中，升壓不得超過銘牌所規定的升壓范圍。
1.7 當升壓δP≥39.2Kpa時，必須使用冷卻水 。
B） 2 鼓風機試車前的準備工作
2.1 檢查各部分聯接是否緊固。
2.2 檢查鼓風機和電機的找中、找正質量。風機軸線與電機軸線誤差不得超過0.2/1000㎜，否則將會引起風機振動，噪音增加，影響風機的使用壽命。
2.3 檢查機組底座四周是否全部墊實，地腳螺栓是否緊固。
2.4風機在開車前，打開主油箱及付油箱上部的透氣帽，加入潤滑油至油標油位線向上2-3㎜處，所用潤滑油牌號隨季節溫度、工作環境溫度變化而定，建議夏天采用N68號機械油，冬天采用N32號機械油。
2.5 向冷卻部通水 （包括油箱冷卻部和水冷墻板），冷卻水溫度不超過25℃，冷卻水量約10-18L/min。
2.6 全部打開鼓風機進排氣口閥門，盤動轉子，轉子應轉動靈活，同時注意傾聽各部分有無不正常的雜聲。
2.7 檢查電動機轉向，必須符合轉向標牌所示方向，否則風機不能正常送風，還可能出現葉輪碰撞現象。水中曝氣時，水將反向流入風機：氣力輸送時，會將輸送物吸入風機造成事故。
C） 3 鼓風機空負荷運轉
3.1. 新安裝或大修后的風機都應經過試運轉。
3.2 羅茨鼓風機空負荷試運轉的概念是：在進、排氣口閥門全部打開的條件下投入運轉。
3.3 試運轉時應注意觀察潤滑油的飛濺情況是否正常，如過多或過少則應調節油量。從油箱視察窗看，呈毛毛細雨狀*佳。
3.4 有沒有不正常的氣味或冒煙現象及碰撞或磨擦聲。
3.5 空負荷運行30分鐘左右，如情況正常即投入帶負荷運轉。如發現運轉不正常應立即停機進行檢查，排除故障后，仍須作空負荷運轉。
D）4 鼓風機正常帶負荷運轉
4.1.加載時應緩慢地調節閥門, 逐步帶上負荷直到額定負荷，不允許快速調至額定負荷。
4.2.額定負荷系指銘牌所示的進、排氣口之間的靜壓差。在排氣口壓力正常的情況下，必須注意進氣口的壓力變化，以免將超負荷。
4.3. 由于羅茨鼓風機的特性，不允許將排氣口的氣體長時間地直接回流入鼓風機的進氣口（改變了進氣口溫度），如需回流調節，則必須裝置冷卻器，否則將影響機器的安全運行。
4.4. 風機正常工作中，嚴禁完全關閉進、排氣口閥門，也不準超負荷運行。
4.5. 鼓風機在額定工況運行時，各滾動軸承的表面溫度一般不超過95℃，油箱內滑油溫不超過65℃，在靠近軸承部位的振動速度的均方根值不超過11.2mm/s。
4.6. 要經常注意觀察潤滑油的飛濺情況及油量位置。潤滑油油位必須在油位刻線向上，誤差不得超過±1.5mm。
E）5停車
5.1.鼓風機不宜在滿負荷情況下突然停車,必須逐步卸負荷后再停車,以免損壞機器,關于緊急停車原則，用戶可另行擬訂細則明確規定。
5.2. 輸送煤氣或其它腐蝕性氣體時，停機前，必須設法清除或稀釋煤焦油或其他腐蝕性氣體，使停機冷卻后不會形成黏結硬狀物。
F）6 維護和檢修
鼓風機的安全運行及使用壽命，取決于正確且經常的維護和保養，應注意及時消除事故隱患苗頭，除了要注意一般性的維修規程外，還須著重下述各點：
6.1 檢查各部位的緊固情況及定位銷是否有松動現象。
6.2 鼓風機機體內部有無漏水、漏油現象。
6.3 鼓風機機體內部不能有結垢、生銹和剝落現象存在。
6.4 注意潤滑油的冷卻情況是否正常，注意潤滑油的質量，經常傾聽鼓風機運行中有無雜聲，注意機組是否在不符合規定工況下工作。
6.5 鼓風機的過載有時不是立刻顯示出來的，所以要注意進、排氣壓力、軸承溫度和電機電流的增加趨勢，籍以判斷機器是否運行正常。
6.6 拆卸機器前應對機器各配合尺寸進行測量，作好記錄，并在零部件上作好標記，以保證裝配后能保持原來的配合要求。
6.7 新機器或大修后的鼓風機，油箱應加以清洗，并按使用步驟投入運行，建議運行1000小時后更換全部潤滑油。
6.8. 維護和檢修應按具體使用情況擬訂合理的維修制度，按期進行，并做好記錄，在正常條件下要求機組工作1000小時以后*次調換潤滑油或根據油質作及時更換，以后每4000小時停車檢查、維護，機組日常維護按下表進行。
維修次數
項 目
每 次
開 車
每三個月
每年
備 注
檢查管路中機腔內的有無異物
擰緊接頭
風機、管路等
檢查閥門的運行情況
檢查電路
檢查油箱內的油量
加油至油位刻線向上±1.5㎜
檢查油的滲漏
檢查風機的旋轉方向
按轉向標牌所示
檢查壓力
檢查電流和電壓
噪聲
振動
溫度
壓縮空氣、風機、電機
齒輪和軸承運轉的平穩性
清理吸入消聲器的異物
羅茨鼓風機噪聲如何處理？今天錦工風機以實際案例給大家進行解讀：某煤氣公司的鼓風機房內有兩臺相同的羅茨鼓風機，正常情況下兩臺同時工作。其技術規格為：流量175.4m3/min，出口靜壓力為50kPa，功率為210kW，輸送介質為低壓空氣，形式為水冷式。經測量，機房內兩臺設備相距1m，兩臺鼓風機的進氣噪聲高達102dB，即使在機房門口仍有86dB，嚴重干擾了廠區和機房內的生產，也對廠區附近的居民小區有較大影響。為此，需要予以治理。
羅茨鼓風機屬容積回轉鼓風機，其利用兩個葉形轉子在氣缸內作相對運動來壓縮和輸送氣體的回轉壓縮機，運轉時產生噪聲的原因主要有：
①氣體在管道輸送過程中由于管道橫截面積變化所引起的氣流脈動噪聲；
②風機葉輪在轉動過程中由于容積空間變化將產生壓力脈動，從而引起流量脈動噪聲；
③進氣口面積突變所導致的高低壓氣體撞擊所引起的氣流脈動噪聲；
④高速氣體與葉輪和殼體的接觸噪聲；
⑤齒輪嚙合過程中由于齒型誤差所引起的振動噪聲；
⑥因軸承制造精度差所引起的噪聲；
⑦葉輪由于受力不均引起的軸承振動噪聲；
⑧葉輪嚙合過程由于轉子制造誤差所引起的撞擊噪聲。
其中，空氣動力性噪聲占主導地位，危害也最大，是噪聲控制過程中需要重點考慮的。空氣動力性噪聲按產生機理分析，主要有兩種形式：一種是風機葉片負荷和厚度引起的旋轉噪聲；另一種是風機葉片附面層分離、旋渦發放、紊流脈動等引起的渦流噪聲。旋轉噪聲是由于風機葉片工作于非黏性的勢流中產生的，其頻譜常呈低中頻性，伴有一組離散的頻率尖峰；而渦流噪聲則取決于風機葉輪的形狀以及氣流相對于機體的流速及流體黏性，產生連續頻譜的高頻噪聲。頻率越高，噪聲指向性越強。不同的風機參數，有著不同的頻譜。風機噪聲頻譜特性：＜500Hz為低頻噪聲，500～1000Hz為中頻噪聲，＞1000Hz為高頻噪聲。
羅茨鼓風機的噪聲強度及頻譜特性既與風機的工作靜壓大小有關，又與風機的流量、轉速有關。如隨著流量的增大，噪聲也相應升高，其中高頻噪聲的增大尤為顯著。
針對羅茨鼓風機噪聲產生的特點，對其噪聲的控制，主要是采用隔聲、消聲、吸聲及包裹等技術，具體措施為安裝消聲器，建立隔聲罩，采用軟管和連接，管道包扎，粘貼吸聲材料，風機表面噴涂阻尼材料，采用隔聲門窗等。
1、隔聲降噪
為了保證機組正常運轉和維修方便，在原機房內基本設施不變的情況下，在適當的部位配套隔音罩。從結構上，隔聲罩有單層和雙層兩種結構形式。單層隔聲罩的構件由罩板、阻尼材料、吸聲層及護面層組合而成，其隔聲量一般可達20～30dB。雙層隔聲罩是在兩個單層構件中間夾有一定厚度的空氣層，其隔聲效果比單層隔聲罩要好。本隔聲罩采用單層結構。本隔聲罩采用整體結構，隔音罩外壁材料選用2mm厚的冷軋鋼板，設有能敞開的小門及玻璃觀察窗。
拼縫及門窗是隔聲的薄弱環節，應盡量將數量控制到最少，尺寸控制到最小。本隔聲罩采用了一個門，并采用密封金屬門代替木門，且在接縫處墊襯橡膠條密封。隔聲罩內不安裝吸聲材料，罩內輻射噪聲的聲能就會不斷積聚，導致最后輻射噪聲與從隔聲罩內透射的聲能相等，隔聲罩就會失去隔聲作用，因此，隔聲罩內部必須安裝吸聲材料，設計中選用密度30～35kg/m3，厚為100mm的超細棉，再以玻璃布及1mm穿孔鋼板為覆蓋層，使機房內的噪聲傳播強度相應減弱。
2、吸聲隔噪
機房密封的結果雖然防止了噪聲外傳，但由于原機房室內墻面平均吸聲系數很低，因此，加劇了聲波在室內的反射混響。為了減小混響聲，在節約資金的前提下，在機房值班室四周墻壁和頂部加上6cm厚的微孔泡沫材料；墻壁與風道間隙填充毛氈，吸收鼓風機的輻射噪音，并進行了自然通風處理，安裝了換氣扇，保持值班室有足夠的新鮮空氣對流。
3、消聲隔噪
裝設消聲器是控制風機噪聲的主要途徑。消聲器是一種既允許氣體通過，又能衰減或阻礙噪聲傳播的裝置，可以大大減弱進、出風口輻射出來的噪音。采用消聲器控制氣體動力性噪聲，既簡便又有效。通常，在鼓風機進氣口或排氣管路中安裝消聲器，可以大幅度地降低從進氣口輻射或管路中傳播的噪聲。但市場提供的消聲器以阻性的為多，僅適用于雜質少、無水霧和油霧的空氣消聲。該公司羅茨鼓風機輸送的介質為半水煤氣，其中含有煤焦油，易引起吸聲孔的堵塞，故市售消聲器不能用于該風機的消聲。為了達到較好的消聲效果，所選用的消聲器必須滿足以下要求：具有良好的消聲性能；阻力小，安裝消聲器后增加的阻力不影響羅茨鼓風機的工作效率，保證排氣通暢；根據現場情況，采用立式消聲器，直徑不大于1100mm，總長度不能超過2m。羅茨鼓風機廠家
按以上要求，采用簡易阻抗復合型消聲器，其結構要點如下：
①由于吸聲材料易被煤焦油、煤塵堵塞，因此，設計成內腔無吸聲材料；
②在保證一定通道截面積的情況下，氣體分多通道進入，計算每個通道的共振器的小孔孔徑、板厚、腔深以達到消除不同頻率噪聲的目的；
③引入阻性折板，將一條共振腔大角度相折連接，這樣可增加聲波在消聲器通道內的反射次數，改善其聲學性能，增強消聲效果；
④為消除高、中頻噪聲，在消聲器四周的共振腔內裝填吸聲材料；為減少噪聲輻射，在消聲器外圍設置空腔。
安裝試運行后，經測定，上述排氣消聲器有效地控制了機房排氣管內的輻射噪聲。
4、隔振
振動是噪聲的主要來源，鼓風機的振動會產生低頻噪聲，因此，減輕機器振動是控制噪聲的治本辦法。為此，羅茨鼓風機的外殼材料選用了鑄鐵，用以增加其自重與外殼厚度，減小自振。在鼓風機進、出氣口設置柔性波紋管減震接頭，降低由鼓風機振動而傳遞到風道上的噪聲，同時在羅茨鼓風機基礎下部加設減振器。
5、包裹
室外出風管大多設在地面上，運行中噪聲很大。為降低噪聲，可將出風管全部設在地面以下，利用土層吸音，也可用隔音材料將管道包覆。根據本地的實際情況，采用了將管道包覆的辦法來達到保溫、消音的目的。
錦工風機是一家生產羅茨風機近20年的廠家，如果您有此方面的采購定制問題，可以聯系我們的全國免費客服熱線
：羅茨鼓風機
1
吳建華，崔天生，束鵬程;逆流冷卻三葉羅茨鼓風機的理論分析[J];風機技術;1996年02期
王京;;羅茨鼓風機的技術性能改進及其分析[J];裝備維修技術;2006年03期
田國光;逆流冷卻技術在羅茨鼓風機中的應用[J];風機技術;2000年02期
劉正先;徐蓮環;趙學錄;楊玉敏;;對三葉羅茨鼓風機內泄漏量公式的修正[J];流體機械;2007年06期
劉卉;采用逆流冷卻的高負壓羅茨鼓風機試驗研究[J];風機技術;1999年04期
張顧鐘;王發展;韓剛;孫影;;逆流冷卻羅茨鼓風機性能分析[J];流體機械;2011年04期
李寧;;羅茨鼓風機轉速與排氣溫度之間的關系[J];設備管理與維修;2007年06期
劉正先;徐蓮環;;逆流冷卻羅茨鼓風機渦流與排氣脈動的數值分析[J];航空動力學報;2009年02期
曾賢明;用噴水的方法提高羅茨鼓風機的性能[J];礦冶工程;2000年02期
10
馮育棠,楊光,李文英;羅茨鼓風機設計結構探討[J];風機技術;2001年01期
11
曾賢明;用噴水的方法提高羅茨鼓風機的性能[J];湖南大學學報(自然科學版);1999年S1期
12
牟學軍;羅茨鼓風機事故分析及預防[J];中國設備工程;1997年04期
13
劉厚根;RE150型扭葉羅茨鼓風機的研究[J];風機技術;2004年04期
14
王文奇
,何友靜
,張玉敏;控制羅茨鼓風機噪聲的方法[J];勞動保護;1980年02期
15
王文彥;低噪聲成套羅茨鼓風機[J];噪聲與振動控制;1990年04期
16
萬尚魯,夏金豐,高玉新;羅茨鼓風機與沖天爐化鐵爐專用高壓離心風機的功耗對比[J];鑄造設備研究;1995年06期
17
嚴慧萍;羅茨鼓風機漸開線葉型加工工藝[J];風機技術;1997年05期
18
姚躍;引進的羅茨鼓風機的維修[J];風機技術;1998年02期
19
曾賢明;;提高羅茨鼓風機性能的噴水法[J];制造業設計技術;2000年02期
20
熊濱生;熊安然;李秀明;陳江義;;大流量三葉羅茨風機的全絕熱效率及溫度特性分析[J];鄭州大學學報(工學版);2006年03期
陳光明;張麗娜;胡永亮;;中間進液壓縮機用于變濃度熱泵系統的實驗特性[A];第四屆全國制冷空調新技術研討會論文集[C];2006年
;羅茨鼓風機在環保領域中的運用[A];中國環保裝備產業發展論壇論文匯編[C];2007年
王明樞;李志勇;;羅茨鼓風機房的噪聲治理[A];環境噪聲控制論文集[C];1989年
曹彭年;曹旦;;水處理用風機的選型及能耗分析[A];中國水污染治理技術裝備論文集（第十五期）[C];2008年
閻文毅;;羅茨鼓風機在輕質碳酸鈣生產工藝的應用[A];2005年全國鈣鎂鹽行業會議文集[C];2005年
朱瑞琪;楊亮;景戰杰;鄭小慶;;以壓縮機排氣溫度為控制參數的電子膨脹閥流量控制系統研究[A];第九屆全國冷水機組與熱泵技術學術會議論文集[C];1999年
肖龍干;祁立標;;變頻調速裝置在羅茨鼓風機系統中的應用[A];設備維修與改造技術論文集[C];2000年
曹彭年;;淺談三葉型羅茨鼓風機的研制與生產[A];中國水污染防治技術裝備論文集（第六期）[C];2000年
母瑞林;唐也平;;污水處理用齒輪增速組裝型曝氣離心鼓風機發展趨勢[A];中國水污染防治技術裝備論文集（第八期）[C];2002年
10
林守鋒;葉仲和;;用瞬心法求羅茨鼓風機圓弧型線轉子的r_a/a極值[A];第十一屆全國機構學年會暨首屆青年機構學研討會論文集[C];1998年
劉煥龍;飼料的吸濕解吸平衡規律和顆粒飼料冷卻的模型擬合[D];江南大學;2010年
王延耀;廢食用油的燃料化機理及其燃燒性能的研究[D];中國農業大學;2004年
李新;基于噴油助燃再生的柴油車顆粒物后處理技術研究[D];武漢理工大學;2009年
徐元利;甲醇裂解氣對點燃式電控發動機性能影響研究[D];天津大學;2009年
龍罡;催化型微粒捕集器NO_2高效利用及鈰基復合再生機理研究[D];湖南大學;2012年
張顧鐘;羅茨鼓風機性能優化和內部流場的數值研究[D];西安建筑科技大學;2011年
郭曉斌;羅茨鼓風機低噪聲結構與內流數值模擬研究[D];山東科技大學;2010年
何敬玉;羅茨鼓風機振動噪聲分析與數值模擬研究[D];山東科技大學;2010年
王洋;三葉羅茨鼓風機振動噪聲測試分析與風機測試車間安全評價[D];中國石油大學;2011年
李鵬飛;錦工型羅茨風機振動噪聲的綜合治理實踐[D];山東大學;2010年
李洪波;基于PLC的羅茨鼓風機葉面數控加工系統研究[D];浙江大學;2003年
張宇;羅茨真空泵內部流場的研究[D];東北大學;2010年
蔡海毅;扭葉轉子羅茨鼓風機的設計、仿真與制造[D];福州大學;2002年
龍海洋;羅茨鼓風機扭葉轉子數控刨削加工的研究[D];華中科技大學;2005年
10
徐蓮環;羅茨鼓風機內部脈動流動的數值分析[D];天津大學;2007年
證券時報記者 盧青;羅茨鼓風機龍頭山東錦工毛利率逐年提升[N];證券時報;2011年
記者 王繁泓;錦工牌三葉羅茨鼓風機填補國內空白[N];中國化工報;2002年
本報記者 苗昆;兄弟齊心 其力斷金[N];中國環境報;2006年
本報記者 成吉昌 劉芹 通訊員 闞國元;點面結合 泰隆風機市場攻略成效卓著[N];中國工業報;2005年
成吉昌闞國元;泰隆打造國產風機產業鏈[N];中國質量報;2007年
方建安;南通天成風機打入海工市場[N];中國船舶報;2008年
徐常武;風機節能大有可為 開發高效率產品是關鍵[N];中國工業報;2006年
徐常武;風機行業“刮”起節能環保風[N];中國工業報;2007年
成興;泰隆風機高端市場唱主角[N];國際商報;2006年
10
徐常武;風機需求旺盛 國內企業應順勢而為[N];中國工業報;2006年
山東錦工有限公司
地址：山東省章丘市經濟開發區
電話：0531-83825699
傳真：0531-83211205
24小時銷售服務電話：15066131928
